ГлавнаяЭкспериментальная проверка результатов аэродинамических стендовых исследований выполнена на жилом доме серии 464 У1. На двух секциях дома были одновременно проведены испытания вытяжных вентиляционных шахт. При этом вытяжная шахта секции «I» проектная (рис. 10.13). А на шахте секции «II» смонтирован дефлектор. Конструкторские работы, изготовление и монтаж дефлектора на вытяжной шахте выполнены ОАО МАПИД.
За основу конструкторской разработки дефлектора выбрана модель, продувка которой показала наиболее приемлемые аэродинамические характеристики оголовка шахты. Данная конструкция представляет прямоугольный дефлектор с размерами, позволяющими смонтировать его на существующих вытяжных вентиляционных шахтах. Общий вид шахты после монтажа дефлектора показан на рис. 10.15.
Измерения скоростей движения воздуха в шахтах, сборных магистральных каналах и каналах-спутниках вентиляционных стояков секций «I» и «II» выполнены одновременно. В табл. 10.4 представлены результаты измерений, полученные при температуре наружного воздуха tн = 2 °C и скорости ветра v = 4 м/с. Ветер имел направления, соответствующие позициям 4 и 5 схемы, представленной на рис. 10.14.
Результаты натурных испытаний вентшахты с дефлектором и последующие расчеты на их основании показали его более высокую производительность по объему удаляемого воздуха по сравнению с вентшахтой с жалюзийными решетками. Из табл. 11.4 видно, что объем воздуха, удаляемого оснащенной дефлектором шахтой секции «II» на 40 % превышает производительность проектной вытяжной шахт с жалюзийными решетками секции «I». Средний объем воздухоудаления шахтами в пересчете на одну квартиру десятиэтажной секции жилого дома составляет: для шахты с дефлектором - 170 м3/ч; для проектной шахты с жалюзийными решетками - 121 м3/ч.
Различие между объемами воздуха, поступающими в объем «теплого» чердака через вентиляционные стояки и удаляемого через вытяжную шахту, связано с подсосом «постороннего» воздуха через неплотности его ограждающих конструкций.
В секции «I», оснащенной стандартной вытяжной шахтой, подсос «постороннего» воздуха минимален, т.е. развиваемое вытяжной шахтой располагаемое давление неспособно обеспечить увеличение ее производительности.
В секции «II» скорость воздуха на выходе из магистрального сборного канала стояка №2 равна v = 1,0 м/с, а это ниже, чем на выходе из стояков №1, 3 и 4, где она равна v = 1,4...1,55 м/с. Стояки №2 и №3, расположенные почти вплотную друг к другу, разделены опорой плит перекрытия. В результате этого над стояком №2 образован карман, в котором, предположительно, при увеличении скорости в перемещающихся потоках по объему чердака, формируется вихрь, препятствующий выходу воздуха из вентиляционного стояка.
В секции «I» скорость воздуха, выходящего из магистрального канала стояка №2 равна v = 1,4 м/с, что выше, чем скорости выхода из вентстояков №1 - v = 1,2 м/с, №3 - v = 1,25 м/с, и №4 - v = 1,0 м/с. Т.е. при удалении воздуха через вытяжную шахту с жалюзийными решетками скорости потоков и объемы удаляемого воздуха через вентстояки более равномерны, но значительно ниже, чем в секции «II». Различие в скоростях потоков, направленных к вытяжной шахте, и конфигурация «теплого» чердака формируют его аэродинамический режим, определяющий объемы воздуха, удаляемого из вентстояков.
Проведенные экспериментальные стендовые и натурные исследования «теплых» чердаков показали, что улучшение работы каналов вытяжных систем квартир верхних этажей может быть обеспечено выбором рациональной конструкции вытяжной шахты. Дефлектирующие свойства шахты при ветровом воздействии позволяют увеличить располагаемое давление системы удаления воздуха, обеспечив работоспособность естественной вентиляции квартир зданий.
Для зданий серии 464 У1 разработана принципиальная схема дефлектора, полностью соответствующего по своим характеристикам устройствам данного типа, обладающего небольшим аэродинамическим сопротивлением и более высоким коэффициентом использования динамического давления ветрового потока по сравнению с проектным оголовком вентшахты.